Применение электроакустической обратной связи в активных АС. Энциклопедия радиоэлектроники и электротехники

Энциклопедия радиоэлектроники и электротехники / Акустические системы

 Комментарии к статье

В статье автор рассматривает виды обратной связи, охватывающей усилитель мощности, которая учитывает и некоторые свойства излучателей акустической системы, исправляя в определенной степени недостатки АС. Электроакустическая обратная связь (ЭАОС) наиболее эффективно снижает различные искажения в полосе НЧ, однако применимость такой технологии ограничена лишь в АС с встроенными УМЗЧ. Автор предлагает краткую методику расчета такой АС и схемы дополнительных электронных узлов.

Заметим, что автор неоднократно представлял на выставках свои активные АС (с встроенными УМЗЧ и ЭАОС). Они отличаются реалистичностью звучания и особой чистотой в басовом регистре, где и действует ЭАОС.

Среди основных проблем высококачественного звуковоспроизведения (ЗВ) в полосе НЧ через акустические системы (АС) с электродинамическими головками (ЭДГ) можно выделить две основные: искажения АЧХ и ФЧХ, а также большая величина нелинейных искажений (НИ), особенно на низких частотах. Причинами первой из них являются компромиссы в выборе громкоговорителей, их акустического оформления (АО), а также акустическими свойствами комнаты для прослушивания (КдП) и местом размещения в ней АС. Результатом этого вида искажений являются искажения переходной характеристики (ПХ), что выражается в искажении огибающей звукового сигнала, особенно при резких изменениях уровня, они обычно характеризуются как эффекты "размытости", "гудения" и "запаздывания баса".

Основная причина второй проблемы заключается в необходимости значительного увеличения смещения (хода) диффузора ЭДГ, что особенно подчеркивается при его недостаточной жесткости и приводит к появлению дополнительных призвуков.

Методы снижения искажений в АС

Ниже кратко рассмотрены возможности применения различных методов по преодолению или уменьшению этих проблем в наиболее распространенных типах АС с АО в виде фазоинвертора (ФИ) и закрытого ящика (ЗЯ), но без учета влияния акустики КдП и места размещения в ней АС.

АС с АО в виде ФИ при корректной реализации позволяет значительно расширить АЧХ в области нижней граничной частоты в полосе ЗВ, а также уменьшить НИ и, что особенно важно, при относительно небольших объемах АС, по сравнению с АС в виде ЗЯ. Однако все эти достоинства сопровождаются существенными искажениями ПХ, которые часто являются главными критериями при оценке качества ЗВ, конечно, с учетом заданного функционального назначения АС.

Значительно лучшей ПХ обладает АС с АО в виде ЗЯ, однако при этом требуется значительное увеличение объемов АС при уменьшении нижней граничной частоты в полосе ЗВ.

Для улучшения качества ЗВ через АС с этими двумя видами АО наиболее часто применяется совместная коррекция АЧХ и ФЧХ [1], а также их совместное использование с усилителями мощности (УМ), обладающими отрицательным выходным сопротивлением [2], что существенно улучшает ПХ за счет лучшего демпфирования ЭДГ.

Другой метод, менее распространенный, но весьма эффективный, рассчитан на использование электромеханической обратной связи (ЭМОС). В этом случае принципиально, что цепью ОС охватывается ЭДГ - основной источник всех видов искажений, которые при этом методе уменьшаются пропорционально глубине ЭМОС. Среди многочисленных вариантов реализации идеи ЭМОС наибольшее распространение получил вариант с использованием акселерометра в виде пьезодатчика, закрепляемого на поверхности диффузора ЭДГ [3-5]. Электрический сигнал датчика, возникающий при колебаниях диффузора ЭДГ и пропорциональный звуковому давлению, постоянно сравнивается в цепи ЭМОС с исходным сигналом от источника. При этом за счет разностного сигнала осуществляется необходимая коррекция для достижения соответствия звукового давления со звуковым сигналом от источника. Возможно также применение и других способов введения отрицательной обратной связи (ООС), например, использующих в качестве датчика отдельную дополнительную звуковую катушку ("сенсорную"), сигнал от которой используется для выделения сигнала коррекции в цепи ООС. Этот вид ООС получил название электродинамическая обратная связь (ЭДОС), но его применение ограничено только АС, в которых ЭДГ имеют дополнительную катушку.

Самым сложным в реализации, но зато и самым эффективным является метод, при котором в непосредственной близости от поверхности диффузора ЭДГ установлен микрофон как датчик давления. В этом случае имеет место электроакустическая обратная связь (ЭАОС), которая наиболее полно учитывает все виды искажений, обнаруживаемых микрофоном, независимо от причин. ЭАОС позволяет произвести наиболее точную коррекцию, поскольку электрический сигнал от микрофона не нуждается в дополнительном преобразовании. Малая распространенность применения ЭАОС вызвана трудностями в конструкторской реализации, но впечатляет достигаемым результатом, например, в студийных мониторах Х-10 фирмы Meyer Sound (США) [6].

Недостаток всех перечисленных выше методов по возможностям улучшения качества ЗВ на НЧ заключается в необходимости различных конструктивных дополнений. Поэтому большой интерес представляет технология "сопряжения" НЧ ЭДГ и УМ, предложенная в 1978 г. шведской компанией Audio Pro. Получившая название ACE Bass (Amplifier Controlled Euphonic Bass) [7] технология не требует никаких конструктивных дополнений и позволяет снизить нижнюю граничную частоту ЗВ без увеличения габаритов корпуса АС с использованием ЭДГ, собственная резонансная частота которых может быть существенно выше нижней граничной частоты ЗВ в АС.

Принцип действия системы заключается в том, что ЭДГ возбуждается от УМ, выходное сопротивление которого имеет сложный комплексный характер: на отдельных частотах оно отрицательное или положительное и комплексное.

Система ACE Bass может быть выполнена несколькими различными способами, в частности, отрицательное выходное сопротивление можно реализовывать как с помощью положительной ОС по току, так и с помощью конвертора отрицательного сопротивления. Реализация системы возможна для УМ с различным исходным выходным сопротивлением.

Эффект существенного уменьшения НИ объясняется преобладанием линейных электрических параметров ЭДГ относительно нелинейных механических, пересчитанных в электрическую цепь. Широкому распространению технологии ACE Bass препятствует необходимость учета достаточно большого числа параметров ЭДГ, значительная часть которых обычно отсутствует в спецификациях.

Для оценки целесообразности применения ЭАОС при модернизации АС с АО в виде ЗЯ или при их проектировании необходимо воспользоваться тремя основными критериями.

Первый критерий - экономический, оценивающий увеличение стоимости всего звукового оборудования, существующего или проектируемого, участвующего в процессе ЗВ. При этом дополнительные расходы рассчитывают исходя из стоимости покупки или изготовления всех необходимых механических и электронных элементов, а также стоимость их установки и налаживания.

Второй критерий - конструктивно-технологический, оценивает реальные возможности установки датчика-микрофона с элементами крепления в непосредственной близости от поверхности диффузора ЭДГ.

Третий, технический критерий оценивает реальные возможности улучшения качества ЗВ. При модернизации, а это только добавление ЭАОС, следует учитывать, что расширение АЧХ в область НЧ будет сопровождаться пропорциональным уменьшением максимального звукового давления на величину обычно не более чем на 6 дБ, что соответствует необходимой коррекции АЧХ.

Особенности расчета АС с ЭАОС

При проектировании АС с АО в виде ЗЯ с применением ЭАОС основной заданной величиной обычно является максимальное звуковое давление (p_max) на заданной нижней частоте (f_н) в полосе ЗВ с линейной АЧХ.

В процессе проектирования определяют тип громкоговорителя, оптимальную частоту резонанса НЧ-головки (f_c), установленной в АС, необходимое выходное напряжение от УМ на частоте у а также структурную и принципиальную схемы всей системы ЗВ с выбором всех типов элементов.

В качестве примера рассмотрим вариант проектирования: p_max = 2 Па (100 дБ), f_н = 30 Гц без учета влияния КдП и размещения в ней АС.

Начальный расчет проводится без учета действия ЭАОС. Как известно [8], звуковое давление определяется по формуле

p = (х'·S·f·ρ) / r,                    (1)

где х' = 2π·f·x - скорость диффузора; х - амплитуда смещения диффузора ЭДГ в одну сторону; S - площадь диффузора; f - частота измерения; ρ = 1,225 кг/м³ - плотность воздуха; r - расстояние до приемника измерения.

Подставляя значение x', преобразуем формулу (1)

p = (2π·f²·x·S·ρ) / r,              (2)

но S·x = V - объем перемещаемого воздуха. Тогда формула (2) преобразуется к виду

p = (2π·f²·V·ρ) / r,                 (3)

при r = 1 м имеем

V = p / (2π·f²·ρ),                    (4)

и

x = V / S = p / (2π·f²·ρ·S).      (5)

Для примера рассмотрим возможность применения ЭДГ LAB12 фирмы Eminence (США) с площадью поверхности диффузора S = 506,7 см² = 5,067·10^-2 м², при этом для p = p_max = 2 Па и f = 30 Гц:

x =2 / (2·3,14·30²·1·5,067·10^-2) = 0,57·10^-2 м = 5,7 мм,

что значительно меньше паспортного значения линейного хода х = ±13 мм выбранной ЭДГ. При дальнейших расчетах используем паспортные данные: f_рез = 22 Гц - частота резонанса в воздухе без АО, р_о = 89,2 дБ - чувствительность, соответствующая напряжению U_o = 2,83 В (11,2 дБ) на выходе УМ на f = 100 Гц, Q_ts = 0,39 - добротность.

Значение оптимальной резонансной частоты ЭДГ, устанавливаемой в корпусе АС с АО в виде ЗЯ и обеспечивающей малую неравномерность АЧХ, целесообразно рассчитать в соответствии с рекомендациями из [9] по формуле

f_с = (f_рез·Q_tc) / Q_ts ,                 (6)

где Q_tc = 0,707 - полная добротность ЭДГ в корпусе АС. Таким образом

f_с = (22·0,707) / 0,39 = 40 Гц.

Расчет необходимого значения выходного напряжения от УМ (U_вых) на частоте f_н = 30 Гц при p_max = 100 дБ производится обычно с использованием АЧХ ЭДГ, установленного в корпусе АС с заданным АО. Такая АЧХ может быть смоделирована с достаточной для практики точностью при реализации ФВЧ второго порядка с f_c = 40 Гц и Q = 0,707 по схеме Саллена-Кея [10], которая приведена на рис. 1.

Рис. 1. Схема Саллена-Кея 

Результаты измерений АЧХ и ФЧХ для такого ФВЧ приведены в виде графиков на рис. 2. Эти измерения, как и все последующие, проведены на специальном звуковом оборудовании "A2 - Audio Measurement System" фирмы Neutrik.

Рис. 2. График результатов измерений АЧХ и ФЧХ для ФВЧ

Значения U_вых от УМ с учетом прямой пропорциональности между U_вых и звуковым давлением, представленные в децибелах, находят по формуле

U_вых = U₁ + ΔU₁ , 

где U₁ = U_o + (p_max - p_o) = 11,2 + (100 - 89,2) = 23 дБ (11 В) - значение U_вых, соответствующее p_max = 100 дБ на частоте f = 100 Гц, ΔU₁ = 6 дБ - величина спада АЧХ (рис. 2) на частоте f_н = 30 Гц.

Таким образом, U_вых = 6 + 23 = 29 дБ (22 В). 

Автор использует УМ с коэффициентом усиления К_у = 13,5 дБ, тогда чувствительность системы равна U_вх = U₁ - К_у = 23 - 13,5 = 9,5 дБ (2,3 В).

Упрощенная структурная схема системы ЗВ с применением ЭАОС приведена на рис. 3, где УМ - усилитель мощности; АС - громкоговоритель (Гр) с ЭДГ и микрофоном (М) с усилителем (МУ); ПУНЧ - полосовой усилитель напряжения низких частот; Σ - сумматор сигналов основного и от ЭАОС.

Рис. 3. Упрощенная структурная схема системы ЗВ с применением ЭАОС

Как видно из схемы рис. 3, ЭАОС образуется за счет включения Гр в петлю ООС через датчик-микрофон. Как следует из рис. 3, при условии сохранения сквозного коэффициента усиления сигнала по напряжению для УМ Ку = 13,5 дБ = const, глубина и диапазон действия ЭАОС целиком определяются характеристиками ПУНЧ. При этом максимальная глубина ЭАОС ограничивается пределом устойчивости на ИНЧ (инфранизких частотах). Верхняя частота полосы действия ЭАОС выбирается из условия внесения минимальной временной (фазовой) задержки в цепи ЭАОС и определяется с учетом реального расстояния от датчика-микрофона до поверхности диффузора ЭДГ. Очевидно, что это расстояние не может быть меньше необходимого, соответствующего максимальному смещению х_mах = ±5,7 мм. Автором используется расстояние, равное 12 мм. При этом автор считает достаточным выполнение неравенства

λ ≥ 100 х, но λ = v/f, тогда f < v/λ,

где λ - длина звуковой волны; v - скорость распространения звука в воздухе (340 м/с); f - частота звукового сигнала.

Таким образом, f ≤ 340/ /(100·12·10^-3) ≤ 283 Гц.

Электронные узлы системы с ЭАОС

Реальная практическая структурная схема системы ЗВ с применением ЭАОС, приведенная на рис. 4, отличается от упрощенной схемы на рис. 3 введением дополнительных функциональных узлов: ПУ - предварительный усилитель сигналов, обеспечивающий необходимое согласование с МУ при минимальном ухудшении отношения сигнал/шум и необходимое усиление по напряжению; КЛ - корректор Линкви-ца, обеспечивающий необходимую коррекцию АЧХ и ФЧХ сигналов в петле ЭАОС при большой ее глубине и создании достаточного запаса по устойчивости на ИНЧ; ФНЧ - фильтр НЧ, ограничивающий сигналы с частотами, превышающими верхнюю частоту полосы действия ЭАОС; ФВЧ - фильтр ВЧ, ограничивающий систему от перегрузки сигналами ИНЧ.

Рис. 4. Структурная схема системы ЗВ с применением ЭАОС

Полная принципиальная схема системы ЗВ с использованием ЭАОС, соответствующая структурной схеме на рис. 4, приведена на рис. 5, где в целях удобства рассмотрения взаимодействия всех элементов в системе УМ представлен в виде инвертирующего усилителя на ОУ DA3.1, а Гр, М и МУ - в виде ФВЧ на DA3.2, на выходе которого включен регулятор R14, позволяющий изменять глубину ЭАОС.

Рис. 5. Принципиальная схема системы ЗВ с использованием ЭАОС (нажмите для увеличения)

Рассмотрим путь прохождения основного сигнала от источника, который начинается с ФВЧ второго порядка, реализованного по схеме Саллена-Кея на DA1.1 и С1, С2, R1, R2. Выбор частоты среза f_c = 21,4 Гц произведен после анализа результатов измерений АЧХ по звуковому давлению с введенной ЭАОС. С выхода ФВЧ сигнал поступает на резистор R3, являющийся одним из элементов сумматора, и далее через конденсатор С3 на вход ПУНЧ. Этот конденсатор обеспечивает развязку по постоянному току неинвертирующего усилителя на DA2.1 от ФВЧ и элементов в цепи ЭАОС. Выбор номинальных значений элементов цепи R5С3 произведен исходя из их минимального влияния на АЧХ и ФЧХ при f<10 Гц.

ПУНЧ реализован на ОУ DA2.1 и DA2.2, причем усилитель на DA2.1 обеспечивает необходимую глубину ЭАОС, а ФВЧ второго порядка с f_c = 290 Гц, включенный в цепь ООС для DA2.1, задает верхнюю частоту полосы действия ЭАОС. Измеренные АЧХ и ФЧХ для ПУНЧ показаны на рис. 6.

Рис. 6. Измеренные АЧХ и ФЧХ для ПУНЧ

Выбор отношения сопротивлений резисторов R7/R6 и частоты среза f_c = 290 Гц для ФВЧ на DA2.2 произведен с учетом обеспечения максимального усиления на частоте f = 40 Гц. Ограничения в крутизне ФВЧ вызваны проблемами с устойчивостью. С выхода ПУНЧ (точка А) сигнал поступает на вход УМ на ОУ DA3.1 и далее на эквивалент Гр на DA3.2 (см. рис. 1) с выводом (точка В) на регулятор глубины ЭАОС (R14).

Путь прохождения сигнала ЭАОС начинается от симметричного входа ПУ (точки С и D), реализованного на ОУ DA5.1 с коэффициентом усиления по напряжению К_у = 1. Последующее (основное) усиление происходит на неинвертирующем усилителе, собранном на ОУ DA5.2 с К_у=1+R22/R20. Конденсатор С16 исключает проникание на вход DA5.2 сигналов с постоянной составляющей от предшествующих каскадов, а его емкость выбирают с учетом малого влияния на АЧХ и ФЧХ в области нижней частоты действия ЭАОС. Элементы С17 и R21 служат для коррекции АЧХ и ФЧХ на верхней частоте полосы действия ЭАОС при ее большой глубине.

Следующий за ПУ корректор Линквица (КЛ) производит необходимую коррекцию АЧХ и ФЧХ, которые представлены на графиках рис. 7. Расчет элементов КЛ произведен на основании анализа АЧХ (рис. 8,а) и ФЧХ (рис. 8,б) системы до введения ЭАОС, а также с учетом обеспечения малой неравномерности АЧХ, с максимальным провалом АЧХ на частоте f_н = 30 Гц не более чем на 0,9 дБ. Завершающим звеном в цепи прохождения сигнала ЭАОС является ФВЧ второго порядка, реализованный по схеме Саллена-Кея на DA1.2 и С22, С23, R29, R30 с выбором частоты среза f_c2 = 1,05·f_c1= 1,05·290 = 305 Гц, где f_c1 - частота среза ФВЧ в ПУНЧ на DA2.2, равная 290 Гц.

Рис. 7. Коррекция АЧХ и ФЧХ

Рис. 8. Расчет элементов КЛ на основании анализа АЧХ (а) и ФЧХ (8,б)

Результаты измерений АЧХ и ФЧХ тракта прохождения сигнала ЭАОС от входа (точка С) до выхода (точка Е) приведены на графиках рис. 9. Выходной сигнал ЭАОС (в точке Е) через резистор R4 смешивается с основным сигналом на входе ПУНЧ. Выбранное соотношение сопротивлений резисторов R4/R3 ≈ 2 обеспечивает одновременно как достаточную помехозащищенность, так и достаточный запас по необходимому максимальному напряжению с выхода DA1.2 с учетом чувствительности системы (U_вх = 2,3 В) и большой глубины ЭАОС.

Рис. 9. Результаты измерений АЧХ и ФЧХ тракта прохождения сигнала ЭАОС от входа (точка С) до выхода (точка Е)

Требования к датчику ЭАОС (микрофону)

1. Максимально допустимый, измеряемый уровень звукового давления, ограниченный величиной КНИ не более 0,2% в полосе частот 1...300 Гц, не менее чем на 40 дБ больше уровня звукового давления, заданного на расстоянии 1 м.

2. Неравномерность АЧХ в полосе частот 1...300 Гц - не более ±0,2 дБ.

3. Диаграмма направленности - круговая.

4. Стабильность параметров в течение длительного времени эксплуатации при изменениях температуры, влажности и давления окружающей среды в реальных условиях эксплуатации.

В качестве датчика может быть использован готовый измерительный микрофон, удовлетворяющий выше перечисленным требованиям, или микрофон самостоятельного изготовления. В последнем случае потребуется приобрести только капсюль от классического конденсаторного (например, МК-265 или AKG CK62-ULS) или электретного микрофона. Капсюль должен быть дополнен микрофонным усилителем (МУ), который, обычно с целью уменьшения проникновения различных помех, размещают в одном корпусе с капсюлем.

С учетом близкого расположения микрофона по отношению к поверхности диффузора ЭДГ, а значит, и получения достаточно большого сигнала с выхода МУ возможно существенное упрощение схемы МУ за счет применения повторителя напряжения. Два возможных варианта схем таких МУ приведены на рис. 10, где использованы отдельные транзисторы либо интегральные микросхемы. Особенность этих МУ - высокое входное сопротивление для достижения низкой граничной частоты полосы ЗВ при совместной работе с источником сигнала в виде микрофона, являющегося в нашем случае емкостным датчиком с малой емкостью. Эта емкость вместе с резистором R1 определяет нижнюю частоту полосы измерения f ≈ 0,5...1 Гц при спаде АЧХ не более 0,2 дБ.

В МУ на рис. 10,а используется глубокая общая ООС по постоянному и переменному току за счет соединения коллектора транзистора VT2 с истоком VT1, что обеспечивает стабилизацию режимов. Кроме того, в МУ имеется еще и ПОС по напряжению с выхода 1 через резистор R1, что увеличивает входное сопротивление МУ до R_вх = R1/(1 - К_у), где К_у - коэффициент передачи по напряжению от входа (затвор VT1) до выхода 1. Падение напряжения на R3 задает напряжение смещения (U_зи) для VT1, обеспечивающее нулевой потенциал на выходе 1.

Рис. 10. Варианты схем МУ 

Сопротивление резистора R4 подбирают по максимуму ослабления внешних помех (синфазных), действующих на линию передачи сигнала к симметричному входу устройства дальнейшего усиления сигнала (вход ПУ на схеме рис. 5). Минимальные помехи будут соответствовать равенству сопротивлений по переменному току для выходов 1 и 2 (относительно общего провода). Такое соединение выхода МУ с последующим устройством называют квазисимметричным. Стабилизатор на DA1 служит для уменьшения требований по амплитуде пульсаций от источника питания -U. В схеме МУ на рис. 10,а транзистор VT1 может быть заменен другим с близкими параметрами (напряжения отсечки и тока стока при U_зи = 0).

Транзистор VT2 также может быть заменен любым другим соответствующей структуры с малым уровнем шумов при h_21э ≥ 200. В схеме МУ по рис. 10,б выходное сопротивление на выходе 1 достаточно близко к нулю, поэтому при квазисимметричном соединении с дальнейшим устройством усиления можно использовать общий ("нулевой") провод. В этом варианте также возможно применение других типов микросхем, удовлетворяющих требованиям по шумам и входному сопротивлению R_вх ≥ 10¹⁰ Ом.

Как видно из схем МУ на рис. 10, один из выводов капсюля подключается к минусовой цепи источника питания. При этом лучший результат в уменьшении проникновения помех достигается при соединении корпуса капсюля с источником питания, полярность которого может быть изменена на положительную с соответствующим изменением типа стабилизатора и его подключением.

Литература

1. Active Filters. - URL:  linkwitzlab.com/filters.htm#9.
2. Салтыков О., Сырицо А. Звуковоспроизводящий комплекс. - Радио, 1979, № 7, с. 28-31; № 8, с. 34-38.
3. Митрофанов Ю., Пикерсгиль А. Электромеханическая обратная связь в акустических системах. - Радио, 1970, № 5, с. 25, 26.
4. Hans Klarskov Mortenson. An acceleration feedbacksystem. - Speaker Builder, 1990, №1,p. 10-20.
5. Мухамедзянов Н. Вниз по лестнице, ведущей вверх... или ЭМОС в низкочастотном звене АС. - URL: reanimator-h. narod.ru/emos.html.
6. MeyerSoundX-10. - URL: studio-equipment.ru/icemagproducts/meyer-sound-x-10/.
7. Stahl K. Synthesis of Loudspeaker Mechanical Parameters by Electrical Means. A New Method for Controlling Low-Frequency Loudspeaker Behavior. - JAES, 1981, v. 29, № 9, p. 587-596.
8. КуценкоА., Раскита М. Методическое пособие по курсу "Электроакустика и звуковое вещание", ч. 1. Громкоговорители. - Изд. Технологического института Южного федерального университета, 2006.
9. Алдошина И., Войшвилло А. Высококачественные акустические системы и излучатели. - М.: Радио и связь, 1985.
10. Схемы активных фильтров. - URL: digteh.ru/Sxemoteh/filtr/RC/.

Автор: А. Сырицо

Смотрите другие статьи раздела Акустические системы.

Читайте и пишите полезные комментарии к этой статье.

<< Назад

Последние новости науки и техники, новинки электроники:

Власть является ключевым фактором счастья в отношениях 11.03.2026

Исследования семейных и романтических отношений показывают, что длительное счастье пары зависит не только от привычных факторов, таких как доверие, уважение и преданность, но и от более тонких психологических аспектов. Современные ученые ищут закономерности, которые отличают действительно счастливые пары от остальных, чтобы понять, какие механизмы поддерживают гармонию в отношениях. Группа исследователей из Университета Мартина Лютера в Галле-Виттенберге и Бамбергского университета провела опрос среди 181 пары, которые состояли в совместных отношениях более восьми лет и прожили вместе хотя бы месяц. Участники заполняли анкету, описывая различные аспекты своих отношений, включая распределение обязанностей, эмоциональную поддержку и степень вовлеченности в совместные решения. Анализ данных показал интересный паттерн: пары, где оба партнера ощущали высокий уровень личной власти, оказывались наиболее счастливыми и удовлетворенными. В данном контексте под властью понимается способност ...>>

Защищенная колонка-повербанк Anker Soundcore Boom Go 3i 11.03.2026

Компания Anker представила новую модель линейки Soundcore - колонку Soundcore Boom Go 3i, ориентированную на активное использование на улице. Новинка отличается высокой степенью защиты: корпус соответствует стандарту IP68, что обеспечивает водо- и пыленепроницаемость, а ударопрочный дизайн выдерживает падение с высоты до одного метра. За качество звука отвечает 15-ваттный драйвер, обеспечивающий пик громкости до 92 дБ, а технология BassUp 2.0 усиливает низкие частоты, делая звучание более насыщенным. Колонка обладает автономностью до 24 часов, а LED-индикатор позволяет контролировать уровень заряда батареи. Кроме того, Soundcore Boom Go 3i может выполнять функцию павербанка: согласно внутренним тестам, устройство способно зарядить iPhone 17 с нуля до 40% за один час, что делает его полезным аксессуаром в походах и поездках. Среди функциональных особенностей модели стоит выделить технологию Auracast, которая улучшает подключение и позволяет создавать стереопару из двух колонок ...>>

Раннее воздержание от алкоголя перестраивает мозг и иммунитет 10.03.2026

Алкогольная зависимость - хроническое расстройство с компульсивным употреблением спиртного, которое влияет не только на поведение, но и на функционирование мозга и иммунной системы. Недавние исследования показали, что даже на ранних этапах воздержания организм начинает перестраиваться, открывая новые возможности для терапии зависимости. Ученые сосредоточились на пациентах, находящихся в первые недели абстиненции, и зафиксировали значительные изменения в мозговой активности. С помощью функциональной магнитно-резонансной томографии они выявили перестройку сетей нейронных связей, отвечающих за контроль импульсов и принятие решений. Эти изменения могут быть ключевыми для восстановления самоконтроля и снижения риска рецидива. Одновременно с нейронной перестройкой исследователи наблюдали колебания иммунной системы. В крови повышался уровень цитокинов - сигнальных белков, регулирующих воспалительные процессы. Эти данные свидетельствуют о существовании нейроиммунного взаимодействия, при ...>>

Случайная новость из Архива Беспроводной модуль для интернета вещей Microchip LoRa RN2483 14.03.2015 По прогнозу Gartner, к 2020 году в мире будет 25 млрд устройств с сетевым подключением. Быстрый рост интернета вещей ставит перед разработчиками задачу создания простой и надежной инфраструктуры. Использование готовых модулей упрощает решение этой задачи. Компания Microchip Technology представила серию модулей беспроводной связи, соответствующих спецификации, разработанной участниками отраслевой организации LoRa Alliance. Альянс, объявивший о своем создании в феврале, намерен продвигать спецификацию, описывающую низкоскоростные сети большого радиуса действия для интернета вещей. Серию модулей открыла модель RN2483, способная, под данным производителя, обеспечивать связь на расстоянии не менее 16 км (в пригороде) в течение не менее чем 10 лет без замены источника питания. Задача таких модулей - соединять узлы сети, соответствующие датчикам, со шлюзами LoRa. Модуль работает на частотах 433/868 МГц и позволяет существенно ускорить и упростить разработку устройств интернета вещей. Его размеры равны 17,8 x 26,3 x 3 мм. Помимо небольших размеров, к достоинствам модуля относится наличие 14 линий ввода-вывода общего назначения (GPIO), что обеспечивает гибкость в подключении и управлении различными датчиками и приводами. Во встроенном ПО RN2483 реализован стек протоколов LoRaWAN, так что модуль готов к интеграции в инфраструктуру, продвигаемую участниками LoRa Alliance. Наличие встроенного стека позволяет подключать модуль к любому микроконтроллеру, лишь бы у последнего был интерфейс UART, поскольку от микроконтроллера не требуется выделение ресурсов на реализацию стека. Например, на эту роль годится любая из сотен моделей Microchip PIC. Кроме того, RN2483 поддерживает командный интерфейс конфигурирования и управления Microchip ASCII.

Другие интересные новости:

▪ Новый IEEE 802.15.4 трансивер CC2520 для сетей ZigBee

▪ Уровень ртути покажет мобильный телефон

▪ Оконный маршрутизатор TP-Link AX1500

▪ Стук вагонов вырабатывает энергию

▪ Автомобили Google с автономным управлением вышли на дороги

Лента новостей науки и техники, новинок электроники

Интересные материалы Бесплатной технической библиотеки:

▪ раздел сайта Гирлянды. Подборка статей

▪ статья Фильтры, бленды и уход за оптикой. Искусство видео

▪ Что происходило в США в эпоху консервативной революции? Подробный ответ

▪ статья Учетчик. Должностная инструкция

▪ статья Медицина. Справочник

▪ статья Импульсный источник питания на базе блока из DVD-проигрывателя. Энциклопедия радиоэлектроники и электротехники

Оставьте свой комментарий к этой статье:

www.diagram.com.ua
2000-2026